热风炉**风机-冠熙风机综合实力强-风机

风机的每一次计划检修返回工厂，对液压缸进行解体检修。同时，安装时应严格控制液压缸和轮毂中心不**过0.03mm，以减少控制头轴承、衬套和主轴的异常磨损，延长液压缸的使用寿命。液压缸滑阀卡死。液压缸滑阀卡阻故障是在风机操作叶片时，在某一开度附近突然开启或关闭。例如，2012年7月12日，1号机组DCS发出风机电流差报警。风机1A电流由56A突然下降到49A，风机1A开度由54%变为59%。当风扇1b运行到60%左右时，它会突然打开。当风扇1B停止时，更换液压缸是正常的。断裂的液压缸发现控制液压缸活塞进回油的滑阀杆卡在阀套的各个位置。造成卡阻的原因是**阶段对液压缸进、回油管进行改造后，未采取清洗措施将油管拆下，导致油管内焊渣直接进入液压缸，造成液压缸阀套油中的杂质颗粒。内壁有毛，使茎不能灵活移动。对策：油管维修后，必须将油管拆下清洗干净。同时，定期检查风机并更换润滑油，清洗油箱内的杂质，及时更换滤芯。（3）液压缸或油封或接头处漏油。对策：每计划回厂维修更换液压缸密封件，防止液压缸密封件老化损坏，烘干设备**风机，做好试压和质量检查。在安装过程中提高现场维修技术水平，热风炉**风机，防止接头漏油。

由于风机动叶片是扭曲叶片，网格单元选用带含有10 个中间节点的四面体实体单元Solid187。分别采用20 万、30 万、55 万和60 万网格计算后，选择设定单元大小15 mm，生成网格单元数量为30万、节点数量45 万，在计算时间和计算精度上较为合适。对叶片叶根部位施加固定约束，叶片整体施加离心力惯性载荷，对风机叶片表面施加气动压力载荷，其中气动压力载荷是流体计算得到的压力数据，采用流固弱耦合的方式加载到叶片表面，风机，在模拟风机运行范围内，模拟所得全压、效率与试验样本值的平均偏差分别为4. 2%、1. 8%，特别是在设计流量下为3. 4%和2. 2%，由此可确保数值模拟的真实可靠性，高温烘干风机，模拟结果可反映该风机的实际运行状况，并且可以用于进一步固体域的流固耦合模拟计算。

风机的导叶数目改变后整体上不影响风机性能的变化趋势，全压随流量增大而减小，效率呈现先增后减的变化。q v表示风机体积流量，导叶数目减少时，在qv ＜ 90 m3 /s 时全压均得到提高，在**此流量时仅方案二全压低于原风机，其中在导叶数目减少后，流量越小提升作用越明显，方案三在qv = 80 m3 /s时，全压提升效果较明显，提升数值为141 Pa。风机导叶数目增加时，在qv ＜ 85 m3 /s 时，方案四至六全压得到有效提升，而qv ＞ 85 m3 /s 时，仅有方案四全压得到提升。

导叶数目减少时风机效率明显**导叶数目增加时的风机效率; 在导叶数目减少的方案中，在qv ＜ 87. 5 m3 /s 时全压全部**原风机，在**此流量时提升效果仅方案二比原风机效率稍高，其余方案略低于原风机，在设计流量82. 5 m3 /s 时，方案三的效率提升效果好，提升比例为0. 46 个百分点; 在流量低于设计流量时，方案四至六效率**原风机，**设计流量时风机效率低于原风机，且随流量增大，效率下降速度加快。从性能比较上可以看出，方案三表现出优于原风机的性能，所以下文主要针对方案三和原风机进行流固耦合模拟研究。

风机轴功率Psh定义为单位时间内原动机传递给风机轴上的能量，其大小可反映风机的能耗。因此导叶数目改造对于经济性的影响可通过轴功率来考察，图5 为原风机和方案三轴功率比较。可以看出方案三比原风机轴功率有少许增加且变化不大，这也与方案三全压提升做功能力增强有密切关系。

风机静力结构特性

在旋转机械中，叶片结构强度和振动直接关系到其安全运行，其取决于叶片表面的气动载荷和本身固有的力学性能。而仅对流体域进行研究还不能完全确定导叶数目变化是否对风机固体域产生影响，为此利用ANSYS Workbench 软件将流场压力数据加载到动叶片表面，对风机动叶进行了单向流固弱耦合，来研究导叶数目变动后动叶等效应力、总变形及振动的变化。

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